1　問題的提出

　　熱水網(wǎng)供熱系統(tǒng)中，循環(huán)水泵的正確選擇，不僅涉及熱網(wǎng)運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，而且影響供熱質(zhì)量。目前，在熱水網(wǎng)供熱系統(tǒng)還沒有普及調(diào)速水泵的情況下，對大、中型熱水網(wǎng)，為適應(yīng)采暖期室外大氣溫度變化對采暖建筑物設(shè)計(jì)室溫的影響，多采用中央質(zhì)調(diào)節(jié)和分階段改變流量的質(zhì)調(diào)節(jié)。分階段改變流量的質(zhì)調(diào)節(jié)在運(yùn)行節(jié)能方面優(yōu)于中央質(zhì)調(diào)節(jié)而被廣泛采用。此外，當(dāng)供熱鍋爐房終期建設(shè)規(guī)模確定后，常因近期熱負(fù)荷循環(huán)水泵不足、建設(shè)資金不足等原因，按終期負(fù)荷確定外網(wǎng)管徑，而熱源則分期建設(shè)。在采暖初、末期或熱源分期建設(shè)時(shí)，熱網(wǎng)實(shí)際循環(huán)流量均小于設(shè)計(jì)循環(huán)流量的低負(fù)荷情況下，相應(yīng)的循環(huán)水泵揚(yáng)程如何選擇，應(yīng)進(jìn)行仔細(xì)分析，合理確定。

　　2　低負(fù)荷時(shí)水力工況分析

　　一般情況下，在終期設(shè)計(jì)負(fù)荷時(shí)，熱水網(wǎng)主干線經(jīng)濟(jì)比摩阻按60-80 Pa/m選用。當(dāng)采用分階段改變流量質(zhì)調(diào)節(jié)或熱源分期建設(shè)，而外網(wǎng)按終期確定管徑時(shí)，若采用分階段改變流量的調(diào)節(jié)，宜選用揚(yáng)程和流量不等的泵組。如果采用60～80 Pa/m的經(jīng)濟(jì)比摩阻去選擇低負(fù)荷時(shí)小流量泵的揚(yáng)程。結(jié)果造成循環(huán)水泵選用功率過大，運(yùn)行電耗高，系統(tǒng)運(yùn)行工況不合理等弊病。

　　由流體力學(xué)基本原理可知，閉路循環(huán)系統(tǒng)的水流量G與其計(jì)算管段的壓力損失ΔP有如下關(guān)系式：

　　ΔP=kG2 (1)

　　(2)式中：ΔPp為計(jì)算管段始、末端的壓力差，Pa; G為介質(zhì)循環(huán)流量，m3/s; k為管路綜合阻力特性數(shù)，kg/m7; λ為沿程阻力系數(shù);Σζ為局部阻力系數(shù)之和; L 為管道長度，m; d 為管內(nèi)徑，m ; ρ為流體密度，kg/m3。

　　從式(1)可見，當(dāng)管網(wǎng)按終期管徑敷設(shè)完成后，只要不改變閥門開度，即ζ不變，對輸送一定密度、溫度的流體(對液體，當(dāng)溫度和壓力變化不大時(shí)，可以認(rèn)為其密度為常量)其管路綜合阻力特性為常數(shù)。管網(wǎng)系統(tǒng)的阻力損失ΔP僅決定于通過管路的循環(huán)水流量G，且壓降變化隨流量變化成平方關(guān)系增減。因此，若設(shè)管路終期設(shè)計(jì)流量為G1，設(shè)計(jì)工況下的壓力損失為ΔP1，在采暖初、末期或熱源分期建設(shè)中的實(shí)際流量為G2，相應(yīng)壓力損失為ΔP2，則有：

　　(3) 例1.某市集中供熱鍋爐房熱水網(wǎng)終期設(shè)計(jì)流量為1 200 m3/h，熱網(wǎng)最遠(yuǎn)環(huán)路單長(計(jì)算長度)4 300 m，熱源近期供熱負(fù)荷為終期設(shè)計(jì)負(fù)荷的1/3，投運(yùn)兩臺20 t/h蒸汽爐換熱，供熱水網(wǎng)相應(yīng)循環(huán)水量為400 m3/h。外管網(wǎng)按終期熱負(fù)荷一次建成供熱。原設(shè)計(jì)終期選用2臺(1備)流量1 200 m3/h，揚(yáng)程80 m，電機(jī)功率355 kW水泵;近期低負(fù)荷時(shí)選用2臺流量400 m3/h，揚(yáng)程50 m，電機(jī)功率75 kW水泵。

　　分析：熱水網(wǎng)主干線經(jīng)濟(jì)比摩阻取70 Pa/m，則最不利環(huán)路壓降ΔPmax=4 300×2×70=0.6 MPa=60 m揚(yáng)程

　　該系統(tǒng)為兩級換熱，取換熱器單級阻損0.05 MPa。換熱器(兩級)總阻損：2×0.05 MPa=0.1 MPa=10 m揚(yáng)程，則終期循環(huán)水泵揚(yáng)程為：

　　ΔP終=1.15×(60+10)=80 m揚(yáng)程

　　而近期實(shí)際總循環(huán)水量為400 m3/h，按式(2)求出其壓降ΔP2 =(400/1 200)2×800=88.9 kPa

　　分析可見，由于近期循環(huán)水量僅為終期的1/3，相應(yīng)總壓降只是終期的1/9，管路內(nèi)流速很低，管路阻損很小。顯然，原設(shè)計(jì)在低負(fù)荷時(shí)所選揚(yáng)程50 m明顯較大。若考慮留夠裕量等因素，按低負(fù)荷時(shí)運(yùn)行兩臺蒸汽爐，選兩臺流量200 m3/h，揚(yáng)程20 m泵，則相應(yīng)電機(jī)功率為18.5 kW，其節(jié)電是明顯的。

　　例2.若按分階段改變流量的質(zhì)調(diào)節(jié)，采用大、小泵配合配置組合方案，在嚴(yán)寒期運(yùn)行大流量水泵，初、末寒期運(yùn)行小流量水泵，一般取小流量水泵循環(huán)泵循環(huán)水量為大流量水泵的60 %～70 %，取65 %，仍以上例嚴(yán)寒期循環(huán)水量1 200 m3/h 初、末寒期循環(huán)水量= 0.65×1200=780 m3/h則：

　　ΔP2 =(780/1 200)2×800=338 kPa

　　低負(fù)荷時(shí)可選用2臺流量400 m3/h，揚(yáng)程50 m，電機(jī)功率75 kW水泵。低負(fù)荷時(shí)可節(jié)電：(335-75×2)/335=57.7 %。

　　3　結(jié)論

　　對低負(fù)荷工況，不可簡單地仍按熱水網(wǎng)主干線經(jīng)濟(jì)比摩阻60-80 Pa/m選擇低負(fù)荷用的循環(huán)水泵揚(yáng)程，而應(yīng)對具體工況進(jìn)行具體分析，合理確定循環(huán)泵熱網(wǎng)低負(fù)荷時(shí)循環(huán)水泵的揚(yáng)程、流量，不僅有利于節(jié)電，亦可避免大流量、低溫差不合理運(yùn)行工況，保證供熱質(zhì)量。

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